| 安鋼?????? | 低合金卷板?????? | 7.75???????????? | Q460B | ? | 1500 | 1 | 27.564 |
| 安鋼?????? | 低合金卷板?????? | 7.75???????????? | Q460B | ? | 1600 | 1 | 28.65 |
| 安鋼?????? | 低合金卷板?????? | 7.5????????????? | Q460B | ? | 1500 | 1 | 28.55 |
| 安鋼?????? | 低合金卷板?????? | 7.5????????????? | Q460B | ? | 1500 | 1 | 29.17 |
| 安鋼?????? | 低合金卷板?????? | 7.5????????????? | Q460B | ? | 1500 | 1 | 28.72 |
| 天鐵?????? | 低合金卷板?????? | 5.75???????????? | Q460B | ? | 1500 | 1 | 27.558 |
| 天鐵?????? | 低合金卷板?????? | 7.75???????????? | Q460B | ? | 1500 | 1 | 27.346 |
| 天鐵?????? | 低合金卷板?????? | 7.75???????????? | Q460B | ? | 1500 | 1 | 27.322 |
| ? | ? | ? | ? | ? | ? | ? | ? |
非線性超聲檢測(cè)技術(shù)是通過(guò)測(cè)量高頻脈沖信號(hào)在材料中傳播時(shí)與微小損傷作用產(chǎn)生的高次諧波來(lái)
實(shí)現(xiàn)材料早期損傷狀態(tài)的評(píng)價(jià)［７］。在彈性變形階段，晶粒的變形引起的超聲非線性響應(yīng)并不明顯［８］。
當(dāng)載荷不斷增大，材料進(jìn)入塑性損傷階段后，位錯(cuò)滑移運(yùn)動(dòng)加劇會(huì)形成位錯(cuò)塞積群。超聲波在傳播過(guò)程
中遇到位錯(cuò)塞積群時(shí)會(huì)激發(fā)出強(qiáng)烈的超聲非線性響應(yīng)［９，１０］。因此，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)是材料損傷過(guò)程產(chǎn)生超聲
非線性響應(yīng)的主要因素，這種超聲非線性響應(yīng)的強(qiáng)弱又可利用超聲非線性系數(shù)β值來(lái)表征，故可通過(guò)位
錯(cuò)建立損傷與β值間的聯(lián)系。
在位錯(cuò)理論的基礎(chǔ)上，Ｈｉｋａｔａ等［１１］提出了位錯(cuò)弦模型。該 模 型 建 立 的 超 聲 非 線 性 系 數(shù)β表 達(dá) 式
為:
β＝－Ｅ
?。?
?。牛?
?。玻?
５
ΩΛＬ
?。?/p>
?。?/p>
?。常牛?/p>
?。?
?。?/p>
?。?/p>
?。猓?
σ
?。ǎ玻?
式中，Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３ 分別代表材料的一階、二階、三階彈性常數(shù)；Λ 為位錯(cuò)密度；Ｌ 為位錯(cuò)弦長(zhǎng)；Ｒ 為轉(zhuǎn)換系
數(shù)；Ｇ 為剪切模量；ｂ為伯格矢量；Ω 為剪應(yīng)變和正應(yīng)變間的轉(zhuǎn)換系數(shù)。
由式（２）可知，隨著應(yīng)力的增加，晶粒位錯(cuò)加劇，位錯(cuò)密度增大，β值隨之增大。β值也可通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)
量得到的基波幅值Ａ１ 和二次諧波幅值 Ａ２ 計(jì)算得出，利用β值的變化即可描述材料微觀組織的早期損
傷狀態(tài)。